项目桩基考察报告篇1
关键词：强风化花岗岩预制桩设计桩长控制
中图分类号：tU473.1文献标识码：a文章编号：
1.前言
预制桩是在工厂或施工现场制成的各种材料、各种形式的桩（如木桩、混凝土方桩、预应力混凝土管桩、钢桩等），用沉桩设备将桩打入、压入或振入土中。本文特指混凝土方桩和预应力混凝土管桩。
预制桩具有制作便利，生产效率高，质量容易控制；桩身混凝土密度大，抗腐蚀性能强；现场施工文明程度高；工序简单，施工工效高等优点，尤其对于工期比较紧的工程，因预制桩可以提前生产，能够有效缩短工期，因此被广泛应用。
但是，在花岗岩地区，地质条件极其复杂，强风化持力层顶板岩面起伏变化很大，设计阶段难以准确估算预制桩的设计桩长，常常出现设计桩长与实际桩长差异较大的现象，导致剩桩过多或超送桩问题，既增加施工难度，又造成工程投资的极大浪费。
为了实现设计桩长与实际桩长的差异最小化，本文结合某1200万吨/年炼油项目，运用“事前、事中、事后”的项目管理思想，阐述如何从勘察、试桩、设计、沉桩、检测各个环节系统地控制设计桩长。
2.项目概况
某1200万吨/年炼油项目，位于华南沿海地震带内北北东―北东向长乐―诏安断裂带展布范围内，风化以球状风化为主，极不均匀，存在强风化夹层；原岩节理丰富，地下水沿节理活动，在节理交错或出现断裂的地方，往往形成若干小型沟谷或凹槽；节理密集区，沿节理进行主要的风化作用，可深入岩体内部，形成很厚、很陡的强烈风化带；同时因岩浆作用，在裂隙中往往充填有辉绿岩或石英等其它岩脉，个别区域存在孤石。
由于工期较紧，且地下水腐蚀，某1200万吨/年炼油项目的桩型选用预制方桩和预应力管桩，并且为满足桩基设计需要，分别进行了初步勘察、详细勘察和桩基施工试验（简称试桩），以强风化岩层作为桩端持力层。
3.事前控制
3.1确定科学的详细勘察技术要求
勘察数据的质量对设计桩长的估算起着至关重要的作用，而详细勘察技术要求又决定了勘察数据的质量，因此必须根据工程特点和地质条件科学确定详细勘察技术要求。首先，要根据工程的单元平面图确定勘探点布置，需打桩的建、构筑物基础位置多布置勘探点，使详细勘察更具有针对性，不应均匀布置勘探点。其次，合理确定勘察钻孔的深度。在初步勘察时发现某1200万吨/年炼油项目场地局部存在强风化夹层，容易导致强风化顶板面的误判，所以在详细勘察时适当加深了勘察钻孔深度，一般性孔进入中风化，控制性孔进入到微风化。再者，要求全风化、强风化层每2米做一个标准贯入试验，并要求当强风化持力层的基岩坡度大于10%时适当加密勘探孔，以更好地摸清地质条件。
3.2加强详细勘察作业过程控制
详细勘察数据通过勘察作业获取，而勘察作业人员的技术水平、经验良莠不齐，如果管理不到位，将影响详细勘察数据的准确度，进而影响设计桩长。某1200万吨/年炼油项目通过合同约定勘察单位派驻现场足够的技术人员数量，并对技术人员进行面试，提高了勘察单位自身的管理水平。同时，委托勘察工程监理，对勘察作业进行全过程旁站监理，对每个勘探孔的土层判定、试样留置和标贯击数记录等内容进行检查确认，确保勘察作业的质量。特别是对于作为桩端持力层的强风化岩面，需要勘察单位技术人员与勘察监理根据标贯击数、岩样和工程经验现场判定。
3.3通过工程试桩确定沉桩参数
工程试桩在桩基设计和施工过程中占重要地位，在没有预制桩沉桩经验的地区，特别需要通过试桩获取检测、实验结果和施工参数，为设计提供安全可靠、经济合理的依据，并指导现场大面积桩基施工。
某1200万吨/年炼油项目根据初步勘察资料，在项目场地内选择了有代表性地质条件的六个区域进行工程试桩。
工程试桩前进行了钻孔勘察，对于抗压静载试验桩和抗拔静载试验桩，每根桩做一处钻孔勘探，孔深进入中风化且不少于桩端持力层4米，并绘制出钻孔土层柱状图，以确定桩端进入持力层的深度及复核基桩承载力。
工程试桩完成后，为设计、施工提供的数据包括沉桩施工设备型号、施工记录、最后贯入度、锤击油门、锤击落距、桩端入岩深度、桩侧阻力特征值、桩端阻力特征值和单桩竖向承载力、抗拔承载力、水平承载力等。
4.事中控制
4.1桩长设计时考虑不同土层分布情况
端承桩采用锤击法施工时，以贯入度控制为主，以桩端标高作为参考。贯入度是沉桩设备落锤的冲击力和桩侧阻力、桩端阻力共同作用的结果，而桩侧阻力、桩端阻力与土层分布有关。换而言之，在落锤冲击力、贯入度相同的情况下，不同的土层分布，桩端进入强风化持力层的深度也不同。所以桩基设计时应仔细研究详细勘察土层柱状图中的土层分布，根据不同土层的桩侧阻力和桩端阻力计算出桩端进入持力层的深度，相比直接采用试桩报告中关于桩端进入持力层的建议值估算设计桩长将更加准确。
例如：某1200万吨/年炼油项目场地的全风化花岗岩桩侧阻力标准值为100kpa，桩端阻力标准值为6000kpa；强风化花岗岩桩侧阻力标准值为140kpa，桩端阻力标准值为8600kpa，桩型选用450mm的预制方桩。
根据以上数据计算，层厚4m的全风化层提供的桩侧阻力和桩端阻力之和等于强风化层的端阻力，即当某柱状图比试桩的代表性柱状图的全风化层厚4m以上时，桩端未进入强风化层，贯入度也能够达到设计要求，所以如果未根据土层分布进行沉桩阻力计算将导致不必要的剩余桩长。反之，如某柱状图比试桩的代表性柱状图的全风化层薄，则桩尖进入强风化层的深度将比试桩报告建议值更大，将导致超送桩问题。
4.2桩长设计时考虑桩端持力层的标贯击数
标贯击数是63.5kG的重锤自76cm高度自由落体锤击地基，每打入土层30cm的锤击数，用以评价该处地基土的性质和承载力。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001），对于花岗岩类岩石，标贯击数n≥50为强风化，标贯击数50n≥30为全风化。
这是人为划分的风化带，实际上风化带是逐渐过渡的，没有明确的界线，换而言之，地基土的性质不会在全风化与强风化的界面处发生突变。因此试桩报告中关于桩端进入强风化持力层的建议深度仅是参考值，不是严谨的设计依据。桩基设计时，不应简单地采用勘察报告中的强风化岩面埋深＋试桩建议入岩深度作为设计桩长，否则将可能导致实际桩长出现较大的偏差。设计人员应仔细分析柱状图中全风化和强风化不同埋深位置的标贯击数，根据标贯击数和层厚综合确定设计桩长。
例如：某全风化层的标贯击数50n≥40，且厚达数米，则桩端极有可能无法穿过全风化层进入强风化，因为该全风化层的工程性质已经非常接近强风化，且层厚较大。又例如：某强风化层面的标贯击数100击，远超过50击，则桩端也难以进入强风化层。
5.事后控制
项目桩基考察报告篇2
【关键词】高强预应力管桩；基础；设计
中图分类号：S611文献标识码：a文章编号：
广东省鹤山市应用预应力高强管桩的时间已经十多年了，由于预应力高强混凝土（pHC）管桩具有桩身混凝土强度高、噪声小，耐冲击性能好、穿透力强、地区适应性强、质量稳定可靠、耐久性好、施工工期短、单桩承载力高、监测方便、造价较低、施工现场简洁、无污染、无噪声、能保障文明施工、对环境影响小被广泛应用于建筑桩基础。
管桩基础宜用于桩端持力层为较厚的强风化或全风化岩层、坚硬粘性土层、密实碎石（砂、粉）土层的场地，主要是这些土层适应管桩能进入一定的深度并设计成摩擦端承桩以充分发挥其强度高的特点。鹤山工程地质构造复杂，淤泥、淤泥质土等软弱土质覆盖层厚，含水量大，力学性能差，在地面以下30－40m才见中密至密实的砂层，此处砂层虽厚薄不均，但力学性能相对稳定，承载力较高，只要厚度合适，选作预应力管桩桩端持力层，比较可靠，且能获得较高的桩侧摩擦阻力和桩端承载力，从而提高桩的承载力和得到较好的经济效益。下面就设计预应力管桩基础提出一些看法。
一．管桩在鹤山市的应用
鹤山市属抗震设防烈度6度地区，常用预应力高强管桩的桩型有a,aB型，桩外径D=500、D=400、D=300,管桩桩尖形式多数采用十字型，主要是十字型桩尖加工容易，价钱便宜，具有破岩能力强等优点.目前的（pHC）管桩工程一般采用长桩，入土深度35米以上，桩端持力层主要为中密至密实的砂层，少部分桩端因砂层很薄进到强风化岩，是以桩侧摩擦阻力为主的端承摩擦桩。
二．管桩竖向极限承载力的取值问题
地质勘察是设计的前提，勘察作业时，标准贯入试验次数少,管桩工程要求地质勘察报告中多提供有用的n值，主要是遇到砂夹层、砂层、残积层及强风化岩层时多做一些标贯试验，残积层最好每2m、强风化岩层最好每1m测一次n值，有利于配桩和打桩收锤。有些勘察单位往往在持力层上面的软土层中做了许多标贯试验，而在硬夹层和强风化岩层标贯试验次数少，这样会给设计和施工带来一定困难。
有些勘察人员对建筑方面的岩土标准不熟悉，提供的岩土力学指标不符合实际，给出的设计参数比实际偏小许多，导致计算单桩竖向抗压承载力设计特征值Ra比实际应用值降低约20%～25%，甚至更低。由于预应力管桩在施打过程中，产生挤土效应，将桩周围的土挤密，挤密的土在桩周边形成一层硬壳，牢固地吸附在桩的表面。管桩为圆形断面，这种吸附作用会更强。同时，桩端砂层也因桩的不断施打，挤土密实效应十分显著。桩侧摩阻力和桩端阻力都得到较大的提高。单纯依据地质报告书及规范提供的数据计算，是无法得到管桩实际的承载力。本人有几项工程在设计阶段时，先选有代表性的桩作静载试验，其中一例根据地质报告提供的技术参数按单桩竖向抗压承载力特征值的经验计算公式:Ra=UpΣξsi·qsia·li+ξp·qpa·ap
求得：桩径Φ500，Ra＝1500Kn，桩径Φ400，Ra＝1100Kn；桩作静载试验结果是桩径Φ500，Ra＝1800Kn，桩径Φ400，Ra＝1400Kn，设计时按静载试验结果取值。
解决预应力管桩竖向极限承载力取值问题，条件允许的话，最好办法是先选取较有代表性的桩来进行静载试验，确定桩的极限承载力。静载检测时，要求工程管理人员进行现场监督，详细记录相关数据。即可获得符合实际的单桩竖向极限承载力，又可验证地质勘察报告书，检查施工机械设备情况。但实际工程中，不可能要求每项工程都先做静载试验。近十多年来鹤山市预应力管桩基础工程的设计经验证明，除依据地质勘察报告书提供的技术参数计算确定桩的承载力之外，还可根据工程地质构造条件，选择合适的桩端持力层及入持力层的深度，将预应力管桩桩身竖向承载力设计值Rp折减除以1.35作为管桩桩身结构对应的单桩竖向抗压承载力最大特征值Ra（Ra≈Rp/1.35），这种方法实用简单。例如：桩径Φ500-100pHC桩：经验公式Rp＝ψc·fc·a＝3150kn则：Ra＝3150/1.35=2300kn（Rk≤2300kn）
ψc——成桩工艺系数，pHC桩取ψc=0.7；
fc——管桩混凝土轴心抗压强度设计值（mpa），按国家标准《混凝土结构设计规范》取值，C80混凝土，取fc=35.9mpa；
a——管桩截面面积（mm2）。
桩径Φ400-95pHC桩：Rp＝2280kn则：Ra＝2280/1.35=1680kn（Rk≤1680kn）；
在实际工程应用中，桩径Φ500取单桩竖向抗压承载力特征值Rk＝1700～2300kn，
桩径Φ400取单桩竖向抗压承载力特征值Rk＝1200～1600kn。再根据土的持力层的深度、厚度、密实度及管桩入土的深度而决定取低值或高值；桩长35～42m的范围，
桩端为中密以上砂层的工程桩，桩径Φ500取特征值Rk＝1800～2300kn，桩径Φ400取特征值Rk＝1400～1600kn；已被多项工程的静载试验结果所证明。
三．锤击管桩的贯入度
锤击管桩除纯摩擦桩按桩长控制外，施工时，通常以最后贯入度及桩尖进入持力层深度双控为收锤标准。贯入度与柴油锤重量、落距、桩的长度、地质构造条件，桩尖入持力层的深度、桩距、桩的承载力等因素有关。关键是要将桩尖打入到桩端持力层的临界深度范围内，保证桩尖下有足够的持力层厚度，使桩侧摩阻力和桩端阻力得以充分发挥。而对于最后贯入度的要求则可适当放松。有很多工程项目的最后贯入度以80—150mm/10击为收锤标准，经静载试验结果证明均能达到设计承载力。有人认为贯入度越小越好，其实是错误的，注意最后1m沉桩锤击数不应超过300，桩身砼强度是随锤击数的增加而逐渐降低的，贯入度太小，锤击数必然偏大，对桩身质量无好处。根据桩尖持力层的密实程度，定最后收锤的贯入度30—100mm/10击为宜。
四．管桩与承台的连接构造
鹤山是抗震城市之一，抗震设防烈度为6度，预应力高强管桩的抗震问题不容忽视。在地震力的作用下，桩头除受竖向力外，还有可能受弯受剪，甚至受扭，处于复杂的受力状况，这就要求预应力管桩在桩头与承台的连接处理，应有一定的构造加强措施，提高管桩桩头部分的抗剪、抗扭、抗拨能力，增强管桩的延性，以免发生脆性破坏。本人在工程实际设计中除按规范要求外，对单桩承台配立体六面钢筋笼（如图）。
五．施工中应注意的事项：
1.桩队试桩前的准备工作要充分，机械在施打前要先做试运行检查。
2.施打时应做到重锤低击，不准在穿夹层时停歇。
3.桩接头数控制不超过三个（即四段），桩长组合原则上由施工单位根据地质报告及施工情况确定。
4.桩顶填芯混凝土的长度：承压桩1.2m，抗拔桩2.0m。
5.采购管桩时要注意管桩质量，从源头上杜绝劣质管桩进入工地现场。
六、结语
预应力高强混凝土管桩的工艺技术，目前已经相当成熟了，预应力管桩通过现场静载试验结果是重要的承载力取值的技术依据，使管桩承载力取值更接近实际承载力，也更经济合理。在工程实践中，还需要不断积累和总结预应力管桩基础的设计经验，进一步提高管桩应用的技术水平。
参考文献：
广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
项目桩基考察报告篇3
一、桩基工程中出现的管理问题
就建筑专业的不完全统计，可以清楚地发现目前我国建筑工程桩基工程出现的问题主要表现在以下几点。1.施工队伍的整体素质不高，施工人员的技术水平较低众所周知，我国目前的建筑人员还是以农民工为主，他们在进行现场施工时只能根据技术员的指导进行必要的施工，没有自身独立的施工技术水平和质量管理理念，使整个施工环境不佳。据统计，施工人员的综合素质占整个施工质量影响百分之三十多，不得不引起注意。2.管理制度有待提高完善的管理制度是实现合理施工的重要前提之一，我国施工现场的管理制度不健全是一个长期存在的问题，如何能够合理地管理劳务人员，有效地进行施工人员的分配，值得人们慎重考虑。3.施工设备和原材料的重要性施工设备和原材料对于桩基施工质量影响占总体百分之二十左右，现场对于出现故障问题的施工设备没有进行及时、有效地抢修，是影响桩基工程可见性因素之一。
二、桩基工程存在问题的解决对策
在进行桩基工程的施工之前，地质勘探报告是最重要的施工技术设计的依据，只有全面的、具体的、真实的地质勘探报告，才能够进行桩基工程的设计和施工，这就要求施工单位和相关部门进行有效地沟通和协调。1.加强施工人员的管理建筑单位在进行施工企业的选择时应尽可能与资质高、信誉好的施工企业签订施工合同。在整体施工队伍优秀的前提下，对每一位施工人员实行岗位责任制，全面考察没有施工人员的工作资料和技术水平，对于那些达不到要求的施工人员进行培训或者淘汰，进而全面提高施工企业的生产能力和质量保证体系。2.制定合理的质量技术控制体系通过合理的质量技术控制体系，最大限度地加强各个部门之间的沟通和交流，使部门之间能够共同协调，共同进步，确立各个部门的岗位要求和人员的全责制度，实现建筑工程桩基工程的有效协作。3.保证施工设备完好，原材料供应充足只有良好的施工设备和充足的原材料才能够满足桩基工程施工过程中对设备和材料的要求，保证整体工程能够有效开展施工。
三、建筑工程桩基工程施工技术控制要点
1.桩基工程的事前控制始终控制主要表现在以下三个方面：对建筑工程进行详细的地质勘察、根据地质勘察报告和设计图纸结合施工场地的实际情况编制专项施工方案，根据施工方案合理进行施工组织。工程地质勘察报告是桩基工程施工过程的主要依据，勘察报告必须具体、详细、真实、全面地体现场地的地质情况。因为地质报告的准确性，对桩的选型、直径、深底、施工方案编制、施工的组织都会直接产生重大影响。2.桩基工程的事中控制桩基工程施工过程当中主要控制桩倾斜过大、断桩、桩位偏差过大等。因为这是桩基施工中经常出现的问题。对于这些问题的出现和处理不仅会加大成本，还会延误工期，如果处理不当还有可能会留下安全隐患。因此，必须针对不同的桩基类型，分别制定针对性的施工方案。同时，施工技术控制点的设置也要结合桩基结构与施工工艺要求科学开展。质量技术控制要点不仅是有效对施工工程中工艺条件及技术参数的控制，也应加强对桩基施工质量有影响的各项外界因素的控制。
四、结语
项目桩基考察报告篇4
关键词：地质条件;地基基础;持力层;地基选型;桩基;筏板
中图分类号：tU47文献标识码：a文章编号：
建筑物地基基础的方案设计阶段，人们常规选择为天然地基，复合地基，复合桩基础，桩基础。在比较均匀的场地内，按上述方法选择没有问题，在复杂场地内，如同一场地内，有的楼座的钻孔内揭露出有机质土或淤泥质土等不宜直接做为基础持力的土层，有的楼座下这些土层不存在，这时就不宜简单按单个楼座的钻孔揭露土层情况单独处理，而应综合分析该地区该场地的整体情况而后选定合理经济的地基基础方案。
笔者以呼和浩特地区怡景萃华林项目地基基础设计为例，从岩土工程报告分析，地基基础的选型，单桩竖向承载力特征值Ra的确定，不同地基基础方案间的经济指标，分析了各种地基基础在不同情况的合理使用。
1、工程概况
怡景萃华林项目位于呼和浩特玉泉区范家营村、南二环路北侧，拟建建筑物26栋，地上总建筑面积为24万平米，功能为商业、会所、办公、中高档住宅区，场地内满堂地下车库，层数为地上3层至24层，均设有地下室，与地下车库连通。商业办公为框架剪力墙结构，会所为框架结构，中高档住宅为剪力墙结构，地下车库为框架结构。
2、地质概况[1]
怡景萃华林项目场地地形较为平坦，地面绝对标高在1037.33—1038.66m之间，地貌上属于大青山前倾斜平原与大黑河冲湖积平原的交汇地带，本场地在45.30m范围内，全部由第四纪全新世（Q3-4al+l）—上更新世（Q21）形成的冲湖积层组成。根据场地钻孔揭露岩土情况，地层自上而下为：①、粉土层，稍密—中密，含植物根系，层厚0.6—3.6m。②、粉细砂层，灰黑色、灰褐色、褐黄色，稍密—中密，分布连续，层厚0.4—7.0m。该层局部来粉土及粉质粘土薄层，顶板有分布不连续的粉质粘土层和厚层淤泥质砂土，分别为②1、②2亚层。②1、粉质粘土，灰黑色、灰褐色、褐黄色，稍湿，可塑，层厚0.4—6.0m，分布不连续。②2、淤泥质土，灰黑色、灰褐色、褐黄色，松散，稍湿—湿，该层含有机质,具嗅味，分布不连续,只在局部钻孔出露,出露最大厚度为5.5m。③、粉细砂层，饱和，稍密—中密，分布连续，层厚0.5—10.0m。④、粉质粘土，可塑，分布不连续，层厚0.5—6.0m。⑤、砾砂层，饱和，中密—密实，层厚0.8—12.6m。⑥、圆砾层，饱和，中密—密实，分布连续，最大厚度13.6m。⑦、粉质粘土-粘土层，饱和，可塑，该层未被揭穿，揭露最大厚度为23.2m。场地稳定水位—4.00m(1034.00)左右,年变化副度1.5—2.0m，地下水补给主要靠小黑河侧向径流、大气降水及灌溉入渗补给，对砼结构无腐蚀性，对钢结构存在弱腐蚀性。在部分钻孔内存在中等液化。下表为各岩土层参数。
3、地基选型分析
在呼和浩特地区，该区域早期有分布不均的养鱼塘，芦苇塘，在该片区域内已建成建筑采用的地基基础形式有：天然地基，换土垫层地基，复合地基，桩基础。地基基础的方案要根据上部结构与地质情况来选定。选定合适的地基基础不仅是工程安全的基本保证,而且可以大副降低工程的总造价。就本项目来说，如果机械的按照岩土工程报告的单体项目分析，在未出露②2淤泥质砂土的高层建筑楼座下可以做复合地基，在出露的楼座下做桩基础，也许对照岩土工程报告都没有问题，但在这种复杂地质条件下,盲目的按照工程地质剖面图来做地基基础设计,可能会存在一定的安全隐患,因两钻孔间的的连线是随意的,结构工程师要更注重看柱状图[2]。
以4#楼为例，从单桩竖向承载力特征值Ra的确定，地基选型分析、不同地基基础方案间的经济指标对比分析，确定在本项目在安全合理情况下的合理的地基基础形式。4#楼地上19层,地下二层,总建筑面积13696m2，屋顶标高53.880m。4#楼下基底平均压力为422kpa。
（1）验算在天然地基是否可以满足要求：按主楼采用筏板基础，筏板厚度取为900mm厚，基底标高为-6.70m，基底座落在③粉细砂层上，天然地基承载力特征值fak=160kpa，地下室为满堂地下室，地下室拟采用独立基础加防水板，所以主楼地基承载力修正从地下室地面算起。修正后的地基承载力特征值[3]fa=160+2*10*(6-3)+3*（2*10+4*18）/6*(1-0.5)=243kpa＜373kpa,天然地基承载力不满足要求。
（2）采用复合地基：按采用CFG刚性桩复合地基核算，根据勘察报告提供的土样试验结果，结合呼和浩特市地基处理设计经验。地基处理设计参数试取值如下表：
地基处理设计桩型参数取值表
单桩承载力特征值Rk：[4]
各值分别对应代入上式，
Rk=[（1.256*3.65*30+1.256*9*120+1.256*2.35*140）+0.1256*5000]=1267Kn,取单桩承载力特征值按Rk=800kn。
经过计算，面积置换率
其中:,矩形布置：
复合地基承载力特征值：
=441.1kpa＞422kpa。
CFG桩布置如下图：
经济性分析：如上图所示，CFG共布置378根，按我地区市场价，CFG总承包价（包括清桩头、褥垫层、静载检测）为760元/m3，
CFG地基估算费用为：378×(15+0.5)×0.1256×760=55.92万元。
筏板基础估算费用为：（按定额综合定价筏板为1200元/m3），筏板基础估算厚为900mm，筏板部分造价为：827.05×0.9=744.35m3，744.35×1200=89.32万元。按复合地基方案，4#楼地基基础的总造价为：55.93+89.32=145.25万元，摊入总面积中每平米造价为145.25/13696=106.01元。
（2）采用桩基础：拟采用桩径为800mm的长螺旋成孔的后插钢筋笼灌注桩，桩长按15m计，如按计算取用单桩承载力特征值：
Rk=[（2.512*3.65*30+2.512*9*120+2.512*2.35*140）+0.5024*5000]=2937Kn,桩身采用C35砼,按砼强度计算桩承载力为:Q=ap*fc*ψC=0.5024*16.7*106*0.6=5034Kn,按估算承载力特征值Rk=2900Kn。因本项目面积较大,按估算设计如最后与试桩结果存在较大差异，可能会给本项目带来无法弥补的损失或造成大量的浪费，所以在桩基础设计前，要求甲方先做试桩来确定单桩承载力特征值。在场地内根据钻孔出露土层情况布置了3根试桩，试验结果[3]为1#桩Ra=9000Kn，2#桩Ra=10000Kn，3#桩Ra=10000Kn，3根试验桩极限承载力平均值为9666Kn，试验桩单桩承载力特征值Ra=4833Kn。考虑试验桩与工程桩存在一定差异，取工程桩单桩承载力特征值Ra=3800Kn，比按估算值提高了3800/2900=1.31。桩基础布置如下图：
桩承台及筏板布置如下图：
济性分析：如上图所示，共布置桩113根，按我地区市场价，钢筋砼灌注桩总承包价（包括清桩头、静载检测）为1550元/m3，
桩基础估算费用为：113×(15+0.5)×0.5024×1550=136.39万元。
筏板基础估算费用为：（按定额综合定价筏板为1200元/m3），筏板基础按是图砼用量为679.1，筏板部分造价为：679.1×1200=81.49万元。
按桩基础方案，4#楼地基基础的总造价为：136.39+81.49=226.59万元，摊入总面积中每平米造价为226.59/13696=165.44元。
复合地基方案在没有出露②2淤泥质土楼座下经上述计算分析可以满足要求,但在出露②2淤泥质土楼座下,根据本地区经验,该区域内淤泥质土含有大量的草根等有机质土,不宜做为基础的持力层,且在该区域以前的项目中,也曾出现过按照岩土工程勘察报告的剖面图(未出露有淤泥质土)做单体楼座的地基基础设计,验槽时发现有大量淤泥质土,最后又重新做地基基础设计,造成了很大的损失。桩基方案的造价要较复合地基每平米要高59.43元,但桩基在这种复杂场地内具有较好的适用性及安全性，结合该区域前期项目的工程经验及本项目总体勘察成果，分析认为在这种冲湖积地相上，本项目的岩土情况应主要分析钻孔柱状图，对场地做总体分析及评价，得出地基基础方案，不应该单体楼座剖面图为准单个楼座分析处理。
4、结语
对于复杂场地内的成片建筑物的地基基础，应在总体分析岩土工程勘察报告的基础上，结合地区经验慎重选定，不应就单个楼座单独处理，否则会给总体项目带来安全隐患。
参考文献
[1]鄂尔多斯怡景·萃华林（二期）岩土工程勘察报告内蒙古地矿地质工程勘察有限责任公司，2011.10
[2]高大钊.岩土工程勘察与设计——岩土工程疑难问题答疑笔记整理之二.人民交通出版社，2010.11
项目桩基考察报告篇5
关键词：岩土工程勘察报告图表
报告分文字和图表两大部分，二者相辅相成，同等重要，缺一不可。下面谈一谈有关工业与民用建筑的详细岩土工程勘察报告编写内容，本文侧重于文字部分的论述。
一、报告论述的主要内容
报告应叙述工程项目名称、地点、类型、规模、荷载、拟采用的基础形式；工程勘察的发包单位、承包单位；勘察任务、技术要求及勘察工作所依据的主要规范、规程；勘察场地的位置、形状、大小；钻孔的布置原则和布置量，孔位和孔口标高的测量方法以及引测点；施工机具、仪器设备和钻探、取样及原位测试方法；勘察的起止时间；完成的工作量和质量评述。报告应附勘探点（钻孔）平面位置图、勘探点测量成果（孔位坐标、孔口标高）表和勘察工作量（钻探、测试等）表。一个完整的岩土工程勘察报告，由下面几部分组成。
1、场区地形地貌及地质构造
（1）地貌：地貌的论述应从大到小，先场区后场地，内容包括地貌部位、主要形态、次一级地貌单元划分，地形的平整程度、相对高差等。
（2）地质构造：主要阐述的内容是：地层（岩石）、岩性、厚度、岩层产状；构造形迹，勘察场地所在的构造部位；岩层中节理、裂隙发育情况和风化、破碎程度。
2、岩土分层
（1）分层原则：土层按地质时代、成因类型、岩性、状态和物理力学性质划分；岩层按岩性、风化程度、物理力学性质划分。
（2）分层叙述内容：对每一层岩土，要叙述如下的内容：①分布；通常有“广泛”、“较广泛”、“局限”、“仅见于”等用语。对于分布较广泛的层位，要说明缺失的孔段；对于分布局限的层位，则要说明其分布的孔段；②埋藏条件：包括层顶埋藏深度、标高、厚度；③岩性和状态：土层，要叙述颜色、成分、包含物、饱和度、稠度、密实度、状态等；岩层，要叙述颜色、矿物成分、结构、构造、节理裂隙发育情况、风化程度、岩心完整程度；裂隙的发育情况，要描述裂隙的产状、密度、张闭性质、充填情况；关于岩心的完整程度，除区分完整、较完整、较破碎、破碎和极破碎外，还应描述岩心的形状，即区分出长柱状、短柱状、饼状、碎块状等。
3、岩土物理力学性质
这一部分是岩土工程勘察报告着重论述的问题，是进行工程地质评价的基础，包括以下内容。
（1）取样和试验数据：应列表表示取样个数、主要物理力学性质指标。对每一物理力学指标，应有区间值、一般值、平均值，最小平均值、最大平均值，以便选用。
（2）原位测试情况：包括试验类别、次数和主要数据。也应叙述其区间值、一般值、平均值和经数理统计后的修正值。
（3）承载力：据室内试验资料和原位测试资料分别查算承载力标准值，然后综合判定，提供承载力特征值的建议值。
报告中地基承载力的提出非常关键。地基承载力是否准确合理，直接影响到了基础工程的安全和经济投入，因此对试验资料数据的取舍必须综合多方因素考虑后决定。
（4）岩体基本质量等级：根据岩石试验成果的单轴抗压强度平均值对场地岩体基本质量等级进行分类。
4、地下水简述
地下水是决定场地工程地质条件的重要因素。报告中必须论及：地下水类型，含水层分布状况、埋深、岩性、厚度，静止水位、降深、涌水量、地下水流向、水力坡度；含水层间和含水层与附近地表水体的水力联系；地下水的补给和排泄条件，水位季节变化，含水层渗透系数，以及地下水对混凝土的侵蚀性等。地下水对混凝土的侵蚀性，要结合场地的地质环境，根据水质分析资料判定。应列出据以判定的主要水质指标，即pH、HCo-3、So2-4、侵蚀Co2的分析结果。
如地下水对混凝土有腐蚀性等特殊情况应提出处理建议。
5、场地稳定性
应从以下几个方面加以论述：（1）场地所处的地质构造部位，有无活动断层通过，附近有无发震断层；（2）地震基本烈度，地震动峰值加速度；（3）场地所在地貌部位，地形平缓程度；（4）场地及其附近有无不良地质现象，其发展趋势如何。报告对场地稳定性作出评价的同时，应对不良地质作用的防治，增强建筑物稳定性方面的措施提供建议。
6、地基基础方案及地基持力层选择建议
该部分应综合拟建物本身结构特征以及场地的工程地质情况，提出经济合理、安全可靠的基础方案及持力层选择建议。如采用桩基础，应建议桩型、桩径、桩长、桩周土摩擦力和桩端土承载力标准值；如为不良地基需作地基处理的，应提出地基处理意见，以供设计部门参考。
7、结论及建议
结论是勘察报告的精华，它不是前文已论述的重复归纳，而是简明扼要的评价和建议。一般包括以下几点：（1）对场地条件和地基岩土条件的评价；（2）结合建筑物的类型及荷载要求，论述各层地基岩土作为基础持力层的可能性和适宜性；（3）选择持力层，建议基础方案；（4）地下水对基础施工的影响和防护措施；（5）基础施工中应注意的有关问题；（6）建筑是否作抗震设防；（7）其它需要专门说明的问题。
二、主要图表
图表同样是岩土工程勘察报告不可缺少的组成部分，本文只作简单叙述如下。
1、主要图件
（1）勘探点（钻孔）平面位置图。
（2）钻孔工程地质综合柱状图。
（3）工程地质剖面图。
（4）专门性图件。
2、主要附表、插表
（1）岩土试验成果表。
（2）原位测试成果表。
（3）钻孔抽水试验成果表。
（4）桩基持力层一览表。
项目桩基考察报告篇6
(1)标高：主要涉及土方量或有效桩长的问题，必须采用国家高程系统。如没有坐标及高程控制点的城乡地区，可采用相对标高，同一勘察场地使用同一个引测点，且引测点位置处于相对稳定、牢固、显眼位置(如墙角、牢固的水泥路面)，并做上相对牢固的记号，但在勘察报告中说明引测点的位置、引测的相对标高。
(2)勘察点的布置：勘察点的布置应根据《岩土工程勘察规酚(GB50021—2001)中有关条文进行，勘察点宜在凹进或凸出的角点、中心点、电梯井或核心筒部位布置。在建筑物结构复杂、场地地质条件复杂、地形地貌变化大的地段应增加钻孔。
(3)勘探孔深度：勘探深度应满足和设计要求。有些建设单位对岩土工程勘察不够重视，认为勘察报告只是为了办理报建手续，主观认为在钻孔数量及钻孔深度能减则减。其实钻孔深度应根据建筑物形状、结构、单柱受力荷载情况等等来确定。
(4)野外编录：野外编录在岩土工程勘察工作中是一个很重要工作环节，是获取场第一手地质资料重要手段，对勘察成果的优与劣起着十分重要作用。野外编录要做到“三多”，即：多看、多算、多手：①多看：野外编录时要看班报表填写是否正确，看每回次的岩芯牌是否放错位置，看岩芯是否按先后顺序摆放、看标准贯入试验是否真实、看取样位置是否合理等等。班报表应由经专业培训的人员负责，记录应真实及时地按钻进回次逐段记录，严禁事后追记。“事后追记”常常会在标准贯入贯深度及击数、取样位置、岩芯牌放置等方面出错。如果班报表填写错了，岩芯牌位置放错、放乱了就等于道路的路牌出错，路标指错方向一样，使人走错路走弯路，使野外第一手地质资料失真，严重的会出现工程质量事故。②多算：即多算钻进回次采取率、多算基岩RQD。岩芯采取率是反映钻探质量重要指标之一，是判断岩石风化程度重要依据之一。要想使地质分层准确、岩石风化程度判断准确，岩芯采取率起到很重要作用。RQD是反映岩石质量指标，是国际上通用的鉴别岩石工程性质好坏的方法，对洞室围岩评价及开挖起着重要作用。③多手：地质编录时不能仅观看岩芯，更重要的是要多动手。多捏：用手捏下岩芯看其粘性，多搓：搓下岩芯判断其状态，多掰：掰断(碎)岩芯看其包含物及矿物成份，多敲：敲击岩芯听其声等等，在野外用肉眼认真仔细鉴定，详细记录其层位及其特征、特性。只有这样才能准确对场地岩(土)定准名、分准层。如某场地的岩土工程勘察，勘察纲要要求钻入连续中风化岩5m。在勘察过程中，编录员反映该场地地质很复杂、软夹层十分发育，中风化岩常夹10～20em强风化岩薄夹层，很多钻孔钻了40m找不到连续中风化岩5m的持力层。
(5)取样：《岩土工程勘察规范》(GB50021—2001)规范中的4．1．20．2强制性条文规定：每个场地每个主要岩(土)层取样不少于6件(组)，但目前有一种错误的倾向，即重视取样的数量而忽视了取样的间距，没有错开取样，尤其是在孔少的情况下问题最突出，几乎是在同一个水平面的深度上取样，造成代表性差，因此，必须错开取样。同时，应尽量避免在分层交界处、钻进回次的底部等部位选取岩石试样。对泥岩、页岩等极软岩、软岩取岩样时应特别注意保持其原有含水量，以免岩样失水干裂。如某工程中风化岩层，岩性为白垩系三水组上段泥质粉砂岩，局部夹薄层钙质泥岩，裂隙较发育，岩芯呈短柱状、饼状，共取岩样2o组，其天然单轴抗压强度见表1从表1看出，ZK2、ZK3、ZK6、ZK8、ZK18钻孔试样试验数据明显偏低，经查看(加工试样时)记录及检查副样(试样试验后的留样)，原来样品在加工制样前已出现失水干裂，试样原来结构在试验前已受到不同程度破坏，导致试样抗压强度偏低。(6)设计参数取值：设计参数取值的高低对工程质量影响最明显。如某工程为28层高层建筑，采用,qb800mm钻孔灌注桩，以深45m左右的第⑦层圆砾作为桩基持力层。但在打桩过程中一般进尺较快，以2．00m／h的速度进入圆砾层中。其中，某一根工程桩在进入2．00m后设计要求加深至2．50m看看情况如何，结果8min进入o．52m，速度非常快。经补勘查明是存在圆砾持力层，但从岩芯中可以看出，该地段细颗粒含量较多，砾径较小，同时，从动探锤击数来看，只有17～18击／10cm，属中密状态，但勘察报告是按密实考虑，而且超规范取值。因此，应根据砾石含量、砾径大小、砾石成分、动探锤击数、均匀性及密实度来综合判定设计参数；同时还应考虑钻孔灌注桩施工中的孔底沉渣等因素。在这种情况下，建议桩端极限承载力取值稍低，而桩侧摩阻力取值稍高一些较为合理。即使考虑钻孑L灌注桩在圆砾(卵)石持力层中采用工后注浆技术的，也应按不注浆取值。
(7)地下水腐蚀性评价：在勘察报告审查中发现，大多数多层建筑很少取水样，甚至有的高层建筑也没有取水样，当场地附近没有“三废”污染源时，水文地质资料可以引用，但必须有附件；没有的，应取水样。要求对公建项目、规模较大的私营企业项目必须取水样进行腐蚀性评价。评价时以列表为宜，将评价标准、实测含量和评价结果列于同一表中。在有污染源时，必须按(GB50021—2001)规范12．1．1要求，分别对混凝土、混凝土中的钢筋和钢结构进行腐蚀性评价。同时土的腐蚀性进行评价：目前多数没有取土样进行腐蚀性评价。笔者认为，在天然状态下可不取土样进行腐蚀性评价，原因是土溶于水，故测试项目在(GB50021—2001)规范表12．1．3中l～7项，土的评价标准应乘以水的1．5系数；在污染状态下，必须取土样进行腐蚀性评价。
(8)场地稳定性评价：在审查中发现，有的勘察报告没有场地稳定性评价方面的内容，有的在高层建筑勘察报告中没有单列一节，其内容散落于其它章节中，有的虽然列了一节但仅是一句话，即：“场地中发现没有隐藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的隐患，因此，判定场地地基稳定或基本稳定，适宜于本工程建设。”显然，这句话的评价力度不足。其实场地稳定性主要涉及有地貌单元类型、区域地质构造、第四系覆盖层厚度、场地不良地质作用或对工程不利的埋藏物。因此，评价时应综合阐述，判定其稳定性。若场地中发现有不良地质作用时，应进行重点评价和提出处理措施的建议。
项目桩基考察报告篇7
【关键词】高层住宅软弱地基桩基础沉降
一、桩基础沉降计算步骤：
1.确定基底附加应力p0（桩基确定桩底平面的附加应力p0’）
根据pKpm计算结果得到准永久组合下基底反力p（含基础自重）
p0=p-基础底面以上至天然地面土的重（水位以下取浮重）
2.根据公式：Zn=b（2.5-0.4lnb）―《建筑地基基础设计规范》（5.3.7）估算基地变形计算深度；此值为估算值，最后还要下式校核：
地基变形计算深度Zn（下图），应符合下式要求：
图5.3.5基础沉降计算的分层示意图
s’n≤0.025∑ni=1s’i――《建筑地基基础设计规范》（5.3.6）
式中
s'i---在计算深度范围内，第i层土的计算变形值；
s'n---在由计算深度向上取厚度为z的土层计算变形值，z见图5.3.5并按表5.3.6确定。如确定的计算深度下部仍有较软土层时，应继续计算。
表5.3.6
b（m）b≤22
ΔZ0.30.60.81.0
3.根据e-p曲线求eS；
a=，eS=
4.根据《建筑地基基础设计规范》附表K.0.1-2查的矩形面积上的均布荷载作用下角点的平均附加应力系数α；
5.根据公式：
（1）s=ψss’=ψs∑ni=1po/esi（ziαi-zi-1αi-1）
（2）s=ψψes’=4ψψepo∑ni=1（ziαi-zi-1αi-1）/esi《桩基》
采用角点法计算，取中点，角点，求S’；
6.确定系数ψs（《桩基》为ψ、ψe）
（1）ψs根据=查的，为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值，
（2）《桩基》根据查表5.5.11得ψ，按公式5.5.9-1，5.5.9-2求ψe
7.求得最终沉降量S.
二、实际工程实例：
工程概况：营口地区，剪力墙结构，地上34层，地下一层，三类场地，地震加速度0.15g，抗震等级二级，抗震构造措施提高一级（按一级考虑）。基础采用预应力静压管桩筏板基础，持力层为粉砂。设计筏板厚度1.5m，建设单位假定车库顶板与道路标高基本持平，根据地勘报告9―9、10―10剖面，孔点51、52、54、59、60，基底标高约在自然地面下5m，所在土层为3层粉质粘土层，；采用静压管桩桩基筏板基础，以第5层粉砂为持力层，，，以54孔为计算依据；
根据pKpm计算，筏板面积a=571o，L=34.4m，B=16.6m，总桩数300根，准永久组合（含基础自重）453Kpa，总重258680Kn。
筏板底面的附加压应力；
群桩B’xL’=16.6x34.4
桩底平面的附加压应力
桩底面积根据《建筑地基基础设计规范》附录R计算
根据《建筑桩基技术规范》第5.5.7条
按地基基础规范5.3.7条估算地基变形计算深度
根据勘察报告66-11孔试样，6层粉质粘土层，取350～650的压力段，
根据勘察报告87-16孔试样，7层粉质粘土层，取400-750压力段
（以上由于勘察报告提供的各楼固结压缩试验报告不全面，所以只能以其他楼的孔点计算作为参考）
根据《建筑桩基技术规范》，，根据5.5.9条查表，
C0=0.1105，C1=1.575，C2=6.814
采用角点法计算沉降量：表一
Zi（m）bL/bZ/baiZiai-Zi-1ai-14p0（Ziai-Zi-1ai-1）eSS’i
（mm）p0（Kpa）4p0ai
09200.2500180344344
5.4920.600.2331.2581731.311.6149.25344320
9.8921.100.1910.614844.31846.91344262
13.0921.440.1610.221304.41816.91344221
16.4921.820.1320.07298.814.36.90344181
求和2.165220
∑ai/esi0.160
压缩模量当量值es（mpa）13.54
沉降计算经验系数0.5
地基最终变形量s（mm）110
计算简图及结果如下：
注意：一般工程仍需根据《桩基》规范5.4节，验算软弱下卧层。
参考文献
《建筑地基基础设计规范》GB50007―2011
项目桩基考察报告篇8
关键词：高层住宅桩型分析承载力
一、常用桩型基本技术分析
本项目主要单体建筑楼层为18、21层和33层建筑高度，根据设计专业经验以及目前市场普遍采用的技术方式，以上两种建筑高度的住宅的桩基形式采用比较普遍的主要桩型如下：18层的建筑物，当桩基极限承载力标准值达到2800~3300kn时，桩基单桩承载力使用充分，主要采用普通钻孔灌注桩或预制管桩。33层的建筑物，当桩基单桩极限承载力标准值达到6000~6500kn时，桩基单桩承载力使用效率充分，平面布桩能在剪力墙下集中布桩，实现布桩数量最少，并且可以采用承台梁基础类型在造价上非常经济。目前根据天津的地质情况，采用普遍钻孔灌注桩单桩极限承载力标准值达到6000~6500kn时比较困难，土层好的区域达到要求承载力桩身长度一般需要45米以上，优化于普遍钻孔灌注桩的常采用后压浆技术以及钻孔灌注支盘桩。根据以上经验分析，对各种桩型具体分析见下表。
桩型技术分析表
桩基名称一、预制预应力管桩
受力机理通过桩身摩擦力与桩端阻力共同承受上部荷载，与同承载力普通钻孔灌注桩相比，造价低，施工工期短（一台机械每天可以打桩30根2以上），且没有钻孔形成的桩底沉渣部分，使桩端承载力能有效提高。
适用条件管桩分为预应力混凝土管桩（pc桩），预应力高强混凝土管桩（phc桩），预应力薄壁混凝土管桩（phc桩），天津地区没有规范对适用建筑高度进行明文限制，但施工图审查普遍掌握用于18层以下建筑，可以根据土质条件放宽适用条件。
存在问题由于是空心桩并且配筋少，即使在桩端灌混凝土但是该类型桩的抗震性能不好。由于承载力偏低当用于18层高度的以上时平面布桩较多，无法实现承台梁基础，基础需要采用筏板基础，钢筋及混凝土用量较大。
工程实例1、南开区立达项目24层，直径：600mm有效桩长：42m。
2、中北镇18层，直径：500mm，有效桩长：29m，标准值：2800kn。
桩基名称二、钻孔灌注桩后压浆
受力机理在桩的箍筋钢筋笼上预留焊接底部带孔的两根钢管（为避免钢管根部预留打孔的堵塞在下钢筋笼时前是通过其他材料包裹的，见下照片），在桩身灌注混凝土后将水泥浆液通过预留钢管通过压力作用压入桩端的土层孔隙中，使得原本松散的桩底沉渣、碎石、土粒和裂隙胶在水泥浆的作用下结成一个高强度的结合体。影响钻孔灌注桩承载力的主要是施工过程中造成的桩底淤泥，无论如何清孔，孔底都会留有或多或少的沉渣，浆液压入桩端后首先和桩端的沉渣、离析的“虚尖”、“干碴石”相结合，增强该部分的密实程度，提高了承载力。并且水泥浆液沿着桩身和土层的结合层上返，消除了泥皮，提高了桩侧摩阻力，同时浆液横向渗透到桩侧土层中也起到了加大桩径的作用。
适用地质适用于灌注桩的持力层在砾石、卵石、碎石土及各类砂层的效果较佳，以天津地区的设计经验，该类型桩的桩身承载力比同条件下普通灌注桩能提高20~30%。
工程实例1、犀地项目主体地上31层，直径650mm，有效桩长35m，极限承载力标准值：5800kn。
2、塘沽心怡湾工程二期地上32层，直径650mm，有效桩长43m，极限承载力标准值：6300kn
桩基名称三、挤扩支盘灌注桩
受力机理挤扩支盘桩由桩柱、底盘、中盘、顶盘及整个分支所组成。按照土质情况，在硬土层中设置分支或承力盘。分支和承力盘是在普通圆形钻孔中用专用设备通过液压挤扩而形成的。在支、盘挤成空腔同时也把周围的土挤密。经过挤密的周围土体与腔内灌注的钢筋砼桩身、支盘紧密的结合为一体，发挥了桩土共同承力的作用，提高了桩的侧摩粗力和支承阻力，从而使桩承载力大幅度增加
适用条件在支盘以下的位置有较厚的硬土层，天津地区一般硬土层为粉砂层或粉质粘土
存在问题支盘桩作为最早在天津用于高层建筑的桩型，承载能力提高明显，但在很常一段时间内没用在项目上推广使用，其主要原因是：1、天津地质硬土层分布不均匀，支盘提高承载力效果不明显（心贻湾两种桩型对比可见），2、支盘施工后，由于土层稳定性以及施工间隙时间等问题容易出现缩盘现象，即使可以对支盘进行检测，但是桩基的承载力稳定性比较离散。
工程实例1、和平某项目：主体地上31层，桩长38米，桩径700mm，双盘，盘径1400mm，单桩承载力标准值8500kn。
2、塘沽心怡湾工程二期地上32层，桩长43m，桩径650mm，三个盘，两个岔，盘径1400mm，极限承载力标准值：6500kn。
二、桩型的初步确定
根据上述典型项目案例技术分析、结合该项目的地质勘查报告以及同区域其他项目不同形式工程桩的成本分析案例，经过与施工图设计单位、施工经验丰富的专家讨论共同确定桩型如下：
1、18层住宅采用直径500mm预制预应力混凝土管桩。根据勘察中间报告提供的数据，采用直径500mm的phc管桩，有效桩长22米左右，勘察报告提供单桩极限承载力标准值约2000kn。
2、33层左右高层住宅，初步考虑可采用直径650mm的后压浆钻孔灌注桩，有效桩长42米左右，桩端承载力为勘察报告中的⑧3粉质粘土层，单桩极限承载力标准值估算约6000kn左右。
3、对于建筑高度楼层为21层的住宅，一般采用预制管桩或灌注桩，考虑到经济成本因素，应采用φ500预制管桩比较经济。但根据近期设计项目的施工图审查的要求反馈情况，目前建委图审专家中存在管桩用于建筑高度18层以上建筑时的抗震性能的存在质疑，对18层以上楼层采用桩型争议较大。所以，楼层为21层的建筑如果选用预制管桩，请建设单位提前确认施工图审查单位，并共同沟通确认此楼层的桩型问题。
三、试桩的结论：
考虑到本场地土层分布不均匀，地勘报告数据提供的桩基承载力比较保守，仅根据数据估算的桩基承载力不能充分发挥经济效果，且施工图审查需要提供资料要求等（规范要求：30层建筑属甲级设计等级地基基础，需做试桩），结合规划平面楼座的位置，在现场各取3根桩进行试桩。试桩报告结论如下：
1、18层住宅采用，采用直径500mm的phc管桩，有效桩长22米左右，实际单桩极限承载力标准值3600kn。
2、33层左右高层住宅，直径650mm的钻孔灌注后压浆桩，有效桩长42米，单桩极限承载力标准值6800kn。
以上桩基极限承载力标准值满足设计要求。
四、相关的规范要求计算：
1、《建筑桩基技术规范》3.2.3.5条一般应选择较硬土层作为桩端持力层。桩端全断面进入持力层的深度，对于粘性土、粉土不宜小于2d。当存在软弱下卧层时,桩基以下硬持力层厚度不宜小于4d。《建筑地基基础设计规范》
备：该项目以83、91层土为持力层，满足设计要求。
2、《建筑地基基础设计规范》8.5.2条桩的主筋应经计算确定。灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%-0.65%。配筋长度：桩径大于600mm的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3。
备：该项目设计钢筋取值8φ14，面积1232mm2。计算：（3.14*650*650/4）*0.3%=994mm2≤设计取值1232mm2，满足要求且经济可行
3、《建筑地基基础设计规范》8.5.2条桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求。计算中应按桩的类型和成桩工艺的不同将混凝土的轴心抗压强度设计值乘以工作条件系数ψc，桩身强度应符合下式要求：桩轴心受压时q≤apfcψc
备：该项目设计桩身混凝土采用c35，apfcψc=（3.14*650*650/4）*16.7*0.65=3557kn≥特征值6300/2=3150kn，安全经济。
项目桩基考察报告篇9
关键词：高层住宅桩型分析承载力
一、常用桩型基本技术分析
本项目主要单体建筑楼层为18、21层和33层建筑高度，根据设计专业经验以及目前市场普遍采用的技术方式，以上两种建筑高度的住宅的桩基形式采用比较普遍的主要桩型18层的建筑物，当桩基极限承载力标准值达到2800~3300kn时，桩基单桩承载力使用充分，主要采用普通钻孔灌注桩或预制管桩。33层的建筑物，当桩基单桩极限承载力标准值达到6000~6500kn时，桩基单桩承载力使用效率充分，平面布桩能在剪力墙下集中布桩，实现布桩数量最少，并且可以采用承台梁基础类型在造价上非常经济。目前根据天津的地质情况，采用普遍钻孔灌注桩单桩极限承载力标准值达到6000~6500kn时比较困难，土层好的区域达到要求承载力桩身长度一般需要45米以上，优化于普遍钻孔灌注桩的常采用后压浆技术以及钻孔灌注支盘桩。根据以上经验分析，对各种桩型具体分析见下表。
桩型技术分析表
桩基名称一、预制预应力管桩
受力机理通过桩身摩擦力与桩端阻力共同承受上部荷载，与同承载力普通钻孔灌注桩相比，造价低，施工工期短（一台机械每天可以打桩30根2以上），且没有钻孔形成的桩底沉渣部分，使桩端承载力能有效提高。
适用条件管桩分为预应力混凝土管桩（pc桩），预应力高强混凝土管桩（phc桩），预应力薄壁混凝土管桩（phc桩），天津地区没有规范对适用建筑高度进行明文限制，但施工图审查普遍掌握用于18层以下建筑，可以根据土质条件放宽适用条件。
存在问题由于是空心桩并且配筋少，即使在桩端灌混凝土但是该类型桩的抗震性能不好。由于承载力偏低当用于18层高度的以上时平面布桩较多，无法实现承台梁基础，基础需要采用筏板基础，钢筋及混凝土用量较大。
工程实例1、南开区立达项目24层，直径：600mm有效桩长：42m。
2、中北镇18层，直径：500mm，有效桩长：29m，标准值：2800kn。
桩基名称二、钻孔灌注桩后压浆
受力机理在桩的箍筋钢筋笼上预留焊接底部带孔的两根钢管（为避免钢管根部预留打孔的堵塞在下钢筋笼时前是通过其他材料包裹的，见下照片），在桩身灌注混凝土后将水泥浆液通过预留钢管通过压力作用压入桩端的土层孔隙中，使得原本松散的桩底沉渣、碎石、土粒和裂隙胶在水泥浆的作用下结成一个高强度的结合体。影响钻孔灌注桩承载力的主要是施工过程中造成的桩底淤泥，无论如何清孔，孔底都会留有或多或少的沉渣，浆液压入桩端后首先和桩端的沉渣、离析的“虚尖”、“干碴石”相结合，增强该部分的密实程度，提高了承载力。并且水泥浆液沿着桩身和土层的结合层上返，消除了泥皮，提高了桩侧摩阻力，同时浆液横向渗透到桩侧土层中也起到了加大桩径的作用。
适用地质适用于灌注桩的持力层在砾石、卵石、碎石土及各类砂层的效果较佳，以天津地区的设计经验，该类型桩的桩身承载力比同条件下普通灌注桩能提高20~30%。
工程实例1、犀地项目主体地上31层，直径650mm，有效桩长35m，极限承载力标准值：5800kn。
2、塘沽心怡湾工程二期地上32层，直径650mm，有效桩长43m，极限承载力标准值：6300kn
桩基名称三、挤扩支盘灌注桩
受力机理挤扩支盘桩由桩柱、底盘、中盘、顶盘及整个分支所组成。按照土质情况，在硬土层中设置分支或承力盘。分支和承力盘是在普通圆形钻孔中用专用设备通过液压挤扩而形成的。在支、盘挤成空腔同时也把周围的土挤密。经过挤密的周围土体与腔内灌注的钢筋砼桩身、支盘紧密的结合为一体，发挥了桩同承力的作用，提高了桩的侧摩粗力和支承阻力，从而使桩承载力大幅度增加
适用条件在支盘以下的位置有较厚的硬土层，天津地区一般硬土层为粉砂层或粉质粘土
存在问题支盘桩作为最早在天津用于高层建筑的桩型，承载能力提高明显，但在很常一段时间内没用在项目上推广使用，其主要原因是：1、天津地质硬土层分布不均匀，支盘提高承载力效果不明显（心贻湾两种桩型对比可见），2、支盘施工后，由于土层稳定性以及施工间隙时间等问题容易出现缩盘现象，即使可以对支盘进行检测，但是桩基的承载力稳定性比较离散。
工程实例1、和平某项目：主体地上31层，桩长38米，桩径700mm，双盘，盘径1400mm，单桩承载力标准值8500kn。
2、塘沽心怡湾工程二期地上32层，桩长43m，桩径650mm，三个盘，两个岔，盘径1400mm，极限承载力标准值：6500kn。
二、桩型的初步确定
根据上述典型项目案例技术分析、结合该项目的地质勘查报告以及同区域其他项目不同形式工程桩的成本分析案例，经过与施工图设计单位、施工经验丰富的专家讨论共同确定桩型
1、18层住宅采用直径500mm预制预应力混凝土管桩。根据勘察中间报告提供的数据，采用直径500mm的phc管桩，有效桩长22米左右，勘察报告提供单桩极限承载力标准值约2000kn。
2、33层左右高层住宅，初步考虑可采用直径650mm的后压浆钻孔灌注桩，有效桩长42米左右，桩端承载力为勘察报告中的⑧3粉质粘土层，单桩极限承载力标准值估算约6000kn左右。
3、对于建筑高度楼层为21层的住宅，一般采用预制管桩或灌注桩，考虑到经济成本因素，应采用φ500预制管桩比较经济。但根据近期设计项目的施工图审查的要求反馈情况，目前建委图审专家中存在管桩用于建筑高度18层以上建筑时的抗震性能的存在质疑，对18层以上楼层采用桩型争议较大。所以，楼层为21层的建筑如果选用预制管桩，请建设单位提前确认施工图审查单位，并共同沟通确认此楼层的桩型问题。
三、试桩的结论：
考虑到本场地土层分布不均匀，地勘报告数据提供的桩基承载力比较保守，仅根据数据估算的桩基承载力不能充分发挥经济效果，且施工图审查需要提供资料要求等（规范要求：30层建筑属甲级设计等级地基基础，需做试桩），结合规划平面楼座的位置，在现场各取3根桩进行试桩。试桩报告结论
1、18层住宅采用，采用直径500mm的phc管桩，有效桩长22米左右，实际单桩极限承载力标准值3600kn。
2、33层左右高层住宅，直径650mm的钻孔灌注后压浆桩，有效桩长42米，单桩极限承载力标准值6800kn。
以上桩基极限承载力标准值满足设计要求。
四、相关的规范要求计算：
1、《建筑桩基技术规范》3.2.3.5条一般应选择较硬土层作为桩端持力层。桩端全断面进入持力层的深度，对于粘性土、粉土不宜小于2d。当存在软弱下卧层时,桩基以下硬持力层厚度不宜小于4d。《建筑地基基础设计规范》
备：该项目以83、91层土为持力层，满足设计要求。
2、《建筑地基基础设计规范》8.5.2条桩的主筋应经计算确定。灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%-0.65%。配筋长度：桩径大于600mm的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3。
备：该项目设计钢筋取值8φ14，面积1232mm2。计算：（3.14*650*650/4）*0.3%=994mm2≤设计取值1232mm2，满足要求且经济可行
3、《建筑地基基础设计规范》8.5.2条桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求。计算中应按桩的类型和成桩工艺的不同将混凝土的轴心抗压强度设计值乘以工作条件系数ψc，桩身强度应符合下式要求：桩轴心受压时q≤apfcψc
备：该项目设计桩身混凝土采用c35，apfcψc=（3.14*650*650/4）*16.7*0.65=3557kn≥特征值6300/2=3150kn，安全经济。
项目桩基考察报告篇10
关键词：微型钢管桩；基坑支护；应用
abstract:duetothetinysteelpipepileswith"pathofhighstrength"oftheuniqueadvantagesandmoreandmoreattentionto,thepaperforpiledesignneededforthetechnicalmaterials,piletypeselection,thelayoutofpileandpilingconstructionmethod,thefouraspectsofminiaturesteelpipepilefoundationpitintheapplicationmakearesearch.
Keywords:tinysteelpipepile;Foundationpitsupporting;application
中图分类号：tV551.4文献标识码：a文章编号：
引言
我国改革开放之后，在工业布局需要和城市规划发展的背景下，很多地区大力兴建大型、重型的高楼和工业厂房，然后，这些大型重型建筑大多施工于在软弱地基之上，或在特定场所中进行，因此存在隐患。随着炼钢技术和轧钢技术的发展，钢桩也由此运运而生，并不断扩大着应用范围，其中的微型钢管桩作为一种“小径高强”桩，由于其存在独特的优势，因此在很多特定场合原来越受到设计人员的重视，从目前来看，尽管微型钢管桩已经被人们关注，但较之于实际需求而言，其发展仍然相对缓慢，并且，鉴于目前我国微型钢管桩的技术研究资料分散于各种刊物和杂志之中，因此，有必要对微型钢管桩在基坑支护中的应用进行一个系统阐述。
一、桩设计所需的技术材料
（一）岩土工程勘察资料。
对于要求整理的工程地质报告，按照现行的《岩土工程勘察规范》规定，应该针对相关报告首先进行认真的整理和检查，再对报告中的材料进行仔细分析和鉴定。具体而言，主要包括如下终于要内容：
其一，勘察目的。对于预施工的工程而言，工程地质勘查的主要目的在于对工程所在场地的地基进行适应性判断，并根据调查结果进行经济合理的的设计施工，进一步判定现有建筑物基础的安全度，目的在于能够准确找出地基的隐患及其可能性，并在进一步分析这些隐患的原因之后，制定出有效的预防措施。
其二，勘察内容。勘察内容不仅包括地形和地质调查，而且还包括地基勘察。对于地形和地质调查而言，其主要目的在于选定下部结构位置和选定持力层，并根据调查结果绘制地形图。对于地质勘查而言，其主要目的在于对地基的成层状态进行有效掌握，并对基础埋深以及地基沉降计算、地下水位探明等一系列工作进行一个全面的把握。
其三，勘察方法。同其他桩基一样，微型钢管桩工程地质勘察常用钻探和原位试验两种方法，本文主要对前一种方法进行论述。具体而言，该钻探方法一方面可以再取得土样和岩样周虎，从而对其开展直观鉴别以及划分层位等后续工作，另一方面还可以取得部分原状土样，再通过土工试验，从而得到土的各项力学和物理学指标。值得注意的是，在具体的钻探和取样过程中，扰动土体的情况不可避免，这就会对土体的原有性质产生改变作用，并且，一旦土样被取出，其原始边界条件也随之发生变化。为克服上述缺点，国内外近年来开始采用原位试验，从而能够为设计提供更为准确的资料。
其四，勘察步骤。一般而言，为了与设计阶段的要求相适应工业与民用建筑的工程地质勘察应分阶段进行。具体可分为选择场地勘察、初步勘察、详细勘察和施工勘察几个阶段，在具体操作中，可以视建筑物的规模和重要程度对勘察阶段进行增减。
其五，成果报告。成果报告应附必要的图件，具体可包括勘探点平面布置图、工工程地质剖面图、工程地质柱状图、室内试验成果图表、原位测试成果图表、岩土工程计算简图以及计算成果图等。
（二）建筑场地与环境条件的相关资料
其一，建筑物场地的平面图主要包括交通设施、地下管线、高压架空线和地下构筑物的分布；其二，水、电及有关建筑材料的供应条件；其三，相邻建筑物的安全等级、基础类型及埋置深度；其四，泥浆排泄和弃土条件；其五，周围建筑物及边坡的防震和防噪音的要求。
（三）拟建工程的有关资料
技术人员要对拟建工程的有关资料进行详细了解和充分掌握，这样做的目的在于在把握设计条件之后，再做出经济合理的设计施工方案。这些条件包括：其一，场地的位置和规模、场地周围的情况；其二，地上及地下的障碍物、各层土的性状、地基土层结构、地下水(包括水位和流速)以及与场地有关的其他条件；其三，荷重及建筑物的使用或生产设备对基础竖向及水平位移的要求；承台板的可能形式等；其四，建筑物的功能、容许变形量和使用年限；其五，上部结构的相关条件，包括拟建工程的抗震设防烈度、建筑规模以及建筑安全等级；其六，有关施工的条件，包括设备的进出场及现场运行条件、施工的机械设备装备状况以及对地质条件的适应程度等。
二、桩的选型
从桩的选型方面而言，尽管微型钢管桩较之诸如钢筋混凝土桩等一些其他材质的桩而言，具有无法比拟的优点，但由于耗钢量大，因此，为了避免盲目性，就应该在工程应用上通过技术经济比较和必要的审批程序。具体而言，在桩基选型时，有如下因素需要考虑：其一，应在满足第一条的情况下，较其他施工方法更加经济合理；其二，应能在其所需的耐久期限内对构筑物起到安全支撑的作用，同时不应发生有害的沉降及变形等状况；其三，对于今后的地基条件及场地周围状态的变化不产生副作用；其四，能够在不影响附近的建(构)筑物的前提下，在预定工期内能确保施工的顺利进行。
从微型钢管桩的选型方面来看，微型钢管桩的选型往往与桩的平面布置、上部结构对桩的承载力要求等因素密切相关。例如，微型钢管桩承载力的决定方式可运用单桩静载荷试验，并进行规范性估算。本文认为，在微型钢管桩在承台平面内的布置方面，最好以能够均匀布桩，并且还应通过双行以上的方式来布置，对于大直径桩而言，可以尝试采用一柱一桩，对于小直径桩而言，其桩数应在4根以上。并且，边桩中心距承台边缘的距离应该大于或等于桩外径的l倍，桩的最小中心间距则一般采用3倍桩径以上。
三、桩的布置
第一，微型钢管桩的布置原则。其一，为了避免造成较大的不均匀沉降就要尽量使每根桩来均匀的承受荷载。这样做的主要原因，是因为固结沉降是由长期荷载产生的，因此，为了减少在使用过程中的不均匀沉降，就应该尽量均匀桩的承受荷载；其二，容许位移量决定于桩端的水平位移量，如果是单排桩，由于桩端的倾斜角度比较大，因此桩最好布置为两行以上；其三，使用倾斜桩的时候，应将桩布置成能够使作用于直角两个方向上的水平荷载下所产生的水平位移量相等；第二，最小桩间距的布置。在布桩时，首先要考虑桩间距，一般来说，影响桩间距的因素主要有如下几种情况：施工时桩机大小的影响、施工时候桩的倾斜和弯曲造成的误差、施工时的排土挤压对相邻桩入桩效率的影响；土体扰动对承载力的影响、群桩效应对承载力的影响。综合上述四点影响因素，本文认为：如果桩间距小于桩径的2.5倍，不仅容易导致土体隆起，而且还会使先打入的桩发生竖直方向的抬动和水平位移，因此，最小桩间距为3倍的桩径较好；群桩的几种布桩方法：
第三，连续基础的布置方式。常用的布置方法是单排、双排和三排桩，对于双排和三排桩排与排之间可以错开；
四、打桩施工方法
第一，打桩设备的选择。其一，桩锤。可分为振动式(振动锤)、冲击式(蒸气锤、柴油锤、汽锤和落锤)和压入式(压桩机)。在上述方法中，由于柴油锤构造相对简单，而且还能够使桩获得较大的承载力，因此柴油锤的效率比较高，能够在钢管打入过程中得到较为广泛的应用；其二，打桩架。打桩架的作用是完成桩锤的导向以及实现起落桩锤、竖桩等功能，是配合桩锤进行打桩施工的必要设备；其三，附属设备。桩帽作为主要附属设备之一，不仅能够保护桩的头部使其受到的冲击力均匀分布，而且还能够使桩的垂直度得以保持。
第二，桩锤的选定。桩锤的选定不仅要根据掌握的桩锤的特性，而且还应结合钢管桩的形状、重量、尺寸、结构类型、埋入深度和土质等其他众多条件。
第三，打桩的注意要点。打桩施工的注意事项包括：准备好有充分起吊能力的起重设备；为了方便对中和掌握打入打入深度，就应该在微型钢管桩上弹出中线和尺寸线。
第四，打桩的顺序。由于桩的打入会挤压土体，尤其是对软土而言，由于打桩会使孔隙水压力急剧增高，从而造成土的向上或侧向的流动和涌出，因此，需要根据实际情况，对打桩的顺序进行适当调整，例如，可以先在周围打桩，然后再往内部打桩。
第五，打桩要领。预打是必不可少的环节，要先在正式打入之前做预打，在确定桩的中心位置和角度之后，再正式进行打入。若为斜桩，并且有较大的倾角时，应该在开始进行轻打，采用这一做法的主要原因在于如果一开始就快速打入，会容易引起打桩机架的重心发生剧烈移动。
第六，打入精度。桩的打入精度取决于桩的制造误差、机械状况、作业技术水平、打桩架的放置平台等一系列因素的综合影响，除此之外，地基、水流和风浪的也会对桩的打入精度构成影响。对于承台边的边桩来说，桩顶的平面位移要求小于D／5(D为桩径)，桩顶标高偏差要小于D／10，对中间桩要小于D／4且不超过6cm，桩的倾斜度应小于全长的1／100。
第七，停打标准。由于桩长尺寸的差异以及地质条件的差异，做出固定统一的停打标准是不现实的，这就需要根据现场情况进行判断。值得注意的是，由于邻近打入的桩可能使已经打入的桩发生上浮或下沉的现象，因此要及时对已经打完的桩做好标高测量工作，并据此对再打入的必要性进行判断，尤其是要注意闭口桩的上浮现象。
结束语
本文对微型钢管桩在基坑支护的应用方面做出了研究，并认为，微型钢管桩在特定场合下还具有对基础的补强和支护方面安全度高，见效快，适应性强，工期短，施工方便，节约材料，所需要的作业空间不大，桩顶位移小等众多优势，因此在今后具有很大的推广价值。
参考文献
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2.黄强著．桩基工程若干热点技术问题[m]．北京：中国建材工业出版社，1996